из (IV, 16) получим:

?2 = - 4,35;

из (IV, 24) определяем показатель дисперсии второй линзы:

v2 = 33,6.

Ближайшее стекло, константы которого более или менее согласуютсяс полученным значением v2 и выбранным значением л2, - это стекло ТФ2 (п = 1,6725, v = 32,2, V0 = 3,8.10 *). Однако прежде чем внести коррекцию в расчет применительно к точным значениям констант этого стекла, проследим, в какой мере удовлетворяется условие (IV, 11).

Из (IV, 17) имеем:

?i = 2,98;

из (IV, 18) и (IV, 19) находим:

dt = 0,084; d2 = 0,155.

Приняв y* = 11,5-Ю 6 (материал корпуса - сталь), из (IV, 11) находим:

А = 8,7 10 в; = cpo.i + hi <?2V0,2 + hi <р81/0.з + A =

= (-7,7 - 9,5 + 3,4 + 8,7) 10 = -5,1 10 e,

т. е. стекла ТК6, ТФ2 и БФ17 выбраны неудовлетворительно: объектив будет иметь нежелательно большую термооптическую аберрацию положения. Рассматривая каталог стекол, нетрудно заметить, что стекол, константы которых п и v близки к константам ТФ2 и БФ17, в каталоге нет, но можно взять вместо стекла ТКб^текло ТК9 (п = 1,6171, v = 54,0, V0 = -1,0-10 в), что, очевидно, приведет к уменьшению термооптической аберрации. Из тех же формул получим:

s = 0,856; ср8 = 2,32 (при А2 = 0,75).; <р2 = - 4,34; v2 = 30,9;

?1 = 2,28; d4 = 0,110; d2 = 0,108; А = 7,7 . 10 в;

I т

= 1,65 10 в.

Величина - даже изменила свой знак; на полученной величине

можно остановиться; например, при фокусном расстоянии триплета 500 мм и понижении температуры на Д/ = -100Q получим термооптическую аберрацию:

8s = -fT{ = 500 1,65 Ю 6 - 100 = 0,08 мм.

Остается несколько изменить величину v2, чцобы иметь возможность принять для второй линзы стекло ТФ2, у которого v = 32,2. Для

этого необходимо задаться несколько другим значением параметраЛ2. В нашем случае для увеличения v2 на Av2 = 1,3 необходимо в соответствии с интерполяционной формулой- (IV, 25) увеличить Л2 на ДЛ2 = = 0,016. Получив 0,766, находим окончательные величины внешних элементов триплета, имеющего стекла ТК9, ТФ2 и БФ17:

s = 0,856; <р3 = 2,12; <р2 = - 4,53; v2 = 32,2; <р4 = 2,65;- = 0,088; d2 = 0,110; А = 7,95 - 10 *6; = 0,19

На основе применения новых марок оптических стекол простейший анастигмат Триплет продолжает совершенствоваться; его применяют в дешевых любительских фотографических аппаратах разных форматов, выпускаемых крупными сериями.

К универсальным анастигматам относятся различные модификации усложненного триплета, оптические схемы которых содержат четыре-пять линз (например, четырехлинзовые Тессары , пятилинзовые Гелиары Рис. IV. е. оп- и др.). Среди объективов такого усложненного типа £б1ектива с тес- самым распространенным является объектив Тессар , ъ сар * разработанный в 1902 году сотрудником фирмы К.

Цейсе д-ром П. Рудольфом (рис. IV, 8). Объективы этой оптической схемы непрерывно совершенствуются и выпускаются в разных странах под разными названиями: Индустар (СССР), Эктар (США, Кодак ), Эльмар (ФРГ, Лейтц ), Ксенар (ФРГ, Шнейдер ) и др.

По сравнению с триплетом объектив этого типа обладает более совершенной коррекцией всех аберраций, что приводит к повышенному качеству оптического изображения: На основе применения сверхтяжелых лантановых кронов относительное отверстие объективов удалось повысить до 1 : 2,8 при углах поля зрения до 55-58°. Среди отечественных объективов может быть назван Индустар-61 (/ = 52лш, 1 : 2,8), разрешающий в центре поля около 50 мм 1 и на краю фотокадра 24 X 36 мм - около 27 мм 1.Развитием оптической схемы триплет являются обобщенные триплеты, каждый из компонентов которых может представлять комбинацию из тонких линз. В изложенной выше теории простого триплета константы стекол (n, v, V) выступают как параметры при расчете объектива. Очевидно, замена простой линзы триплета более сложным компонентом расширяет возможности, до того ограничивавшиеся сравнительно узкими пределами значений констант стекол. Обобщая параметры n, v и V, целесообразно ввести понятие об эквивалентных значениях этих величин.

Понятие об эквивалентном значении показателя преломления установим на основе зависимости петцвалевой кривизны линзы от ее относительной оптической силы и показателя преломления стекла. Обратив внимание, что петцвалев коэффициент /-го компонента, состоящего из 9 линз, выражается суммой 2 тр где оптическая сила тонкого компонента равна = 28 , фу, приходим к понятию эквивалентного

значения показателя преломления:

2ъ

.-tSV (IV26)

или

= -г^~, (IV, 26)

2 # ai

где фу - приведенная оптическая сила линзы, равная отношению оптической силы линзы к силе всего /-го компонента. Сумму, стоящую в знаменателе выражения (IV, 26), обозначим через я t\ получим:

nt = - .

щ

Понятие об эквивалентном значении показателя дисперсии устанавливается из факта пропорциональности коэффициента хроматической аберрации простой линзы величине -; отсюда приходим к выражению эквивалентного значения v£; для /-го компонента:

£* Зг

ИЛИ

/=9 -

(IV, 27) \ (IV, 27)

Сумму, стоящую в знаменателе выражения (IV, 27), мы обозначили выше (II, 210) через -Ct; получим:

(Г

Понятие об эквивалентном значении термооптической константы стекла V установим из факта пропорциональности коэффициента термооптической аберрации простой линзы произведению ФуК/, отсюда приходим к выражению эквивалентного значения Vt для /-го компонента:

- Vi = -. (IV, 28)